同步发电机的转子绕组(励磁绕组和阻尼绕组)在与定子绕组的相对位置发生动态改变时，或定子电流所形成的旋转磁场的转速与转子实际转速之间出现转速差x时，转子绕组上就会出现感应电流，如同异步机转子上的鼠笼绕组那样，相应产生感应力矩，通常称为异步转矩或阻尼转矩。当发电机不具备人工阻尼或人工阻尼不够强时，阻尼转矩的强或弱对发电机的动态行为将有特别明显的影响。在小波动过程时，阻尼转矩(相对值)可近似认为与转速差x成正比，表示为m D = Dx, D即为阻尼系数。当发电机采用完整的派克方程((1978，西安交通大学)描述时，因考虑了转子各绕组的暂态过程，所以相应的电磁功率(转矩)表达式中包含了阻尼功率(转矩)。而当发电机采用只考虑暂态电动势的三阶模型(见第二章)时，电磁功率(转矩)表达式不包含阻尼功率(转矩)，因此发电机转子运动方程式中有Dx这一项。阻尼系数D值与发电机构造有关外，还取决于输电线的阻抗。
　　在电力系统中，有大量的旋转负载，如电动机带动的金属切削机床，纺织机械，往复式水泵和压气机及离心式水泵，风机等。对于这类负载，当电网频率发生变化时，其吸收的有功功率会发生变化。当电网频率升高时，其吸收的有功功率会增加，从而阻止电网频率的进一步升高;当电网频率降低时，其吸收的有功功率会减少，从而阻止电网频率的进一步下降。也就是说，负载的这种自调节特性具有附加阻尼作用。
　　恒定功率模型与恒定力矩模型都是不考虑电气过渡过程的发电机一阶模型，前者认为电磁功率恒定，后者认为电磁力矩恒定。一般认为，小波动过程中转速变化不大，二者近似相等。但是在以下的研究中发现，结果并非如此。
　　综上所述，对于某一水电站，当外界负载以小于5% (10%)额定负载扰动时，恒定功率模型与恒定力矩模型等同的条件是满足关系式(3-6)。系数K。的大小与水轮机工作水头、初始出力等计算条件无关，而与调速器参数、负载扰动量等有关。当调速器参数减小(至少有一个参数)时，要增大Ke;当负载扰动量减小时，要减小由前述内容知，当D一气(即不计发电机本身阻尼Dg)时，三阶模型与恒定功率模型的仿真结果基本一致;当礼一e:十Ke (K。为某一常数)时，‘值定功率模型与恒定力矩模型的仿真结果基本一致。由此可知，当D二e8 + K时，三阶模型与恒定力矩模型的仿真结果也基本一致(如图3.11)。又因为发电机本身存在阻尼作用即Dg#0,而且，通常发电机的阻尼系数Dg(韩英铎，王仲鸿，陈淮金，1997)比K大，所以负载阶跃扰动条件下的小波动过渡过程实际情况比恒定力矩模型的仿真结果要好，说明恒定力矩模型的仿真结果也是偏于保守的。研究了不同TW值的水力系统对转速调节品质的影响。Tw值过大，转速调节品质恶劣。水力系统对转速调节品质有根本的影响，励磁调节对转速调节过程虽有一些影响，但仍不足以用作改善TW过大时的调节品质的一种手段。水力系统对转速调节过程的这种影响仍然需要通过采取水工措施或者调速器调节的办法来解决。研究了调速器系统与励磁系统综合调节时对转速调节品质的影响。调速器调节对转速调节过程的影响是很明显的，励磁调节对调速器的调节过程几乎不产生任何影响，只是在励磁调节参数较小时使转速波动过程更差，因此，励磁调节是不可能起到改进调速器调节参数的作用的。转速调节这种中频振荡过程只能凭借调速器调节这种中频调节手段来解决，像励磁调节这种高频调节手段是无能为力的。
　　通过分析发电机阻尼系数、负荷自调节系数之间的关系，比较了三阶模型、恒定功率模型与恒定力矩模型之间的差别。因为发电机本身存在阻尼作用即所以负载阶跃扰动条件下的小波动过渡过程实际情况比恒定力矩模型与恒定功率模型的仿真结果都要好，这说明一阶模型的仿真结果是偏于保守的，是可靠的。
　　总之，在同时保证电压调节品质和转速调节品质的前提卞，发电机的电气过渡过程对机组转速调节过程的影响非常之小，也就是说励磁调节这种高频调节手段对中频振荡过程是不起作用的。在分析带地区负荷机组转速调节过程的时候，发电机采用一阶模型即恒定力矩模型或恒定功率模型是偏于保守的，是可靠的。由于水击波引起的中频振荡可以通过调速器调节、负荷自调节等方式解决，其中负荷自调节是最有效的办法，因为它实际上是一种附加阻尼，可以很大程度上抑制这种振荡。

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