所以，调速器调节通过影响机组转速变化的主波来改善转速调节品质，这一点与励磁调节的作用一样，只不过调速器调节的影响力更大些。转速变化的尾波因调压室水位波动而产生，是一种低频振荡波，励磁调节这种高频调节手段和调速器调节这种中频调节手段对其无能为力。对设调压室的水电站，转速变化的尾波振荡不能借助高频和中频调节手段来抑制，因此要改善转速调节品质，必须采取其它的措施，例如改进水电站的水工布置。本节主要探讨调压室面积对转速调节品质的影响。除水工措施外，负荷自调节能力也可以改善带调压室电站的转速调节品质，如表和图4.10中结果所示。e8值越大，转速最大偏差越小，衰减度越大，调节时间越短;而且转速尾波的振荡幅度越小，因此e$既对转速变化的主波产生影响，也对尾波产生影响。
　　我们知道，负载惯量可使系统的惯性增大，有利于降低转速的变化和波动，对调节系统稳定有利。图4.11中分别给出了转动惯量为40万t-m2, 50万t-m2, 60万t-m2的转速变化结果。由图知，GD’越大，转速主波的峰值越小，尾波的峰值却偏大。这说明对于带调压井的水电站，GD’只是通过影响转速主波来改善系统的调节品质的。这与上述负荷自调节系数e8的作用不同。所以、对系统调节品质的影响其实就是一种阻尼作用，它可以抑制调压室水位波动产生的低频振荡。因为现有调压室设计规范提供的尾水调压室设置条件与实际工程应用有出入，本文就此进行了探讨，并提出了新的尾水调压室设置条件，与实际工程设计吻合较好。比较了发电机分别采用恒定力矩、恒定功率和三阶模型的小波动过渡过程仿真结果。在分析带地区负荷的水电站的小波动问题时，无论设调压室与否，发电机三种模型之间都可以建立一个等同的关系，只要选择合适的励磁调节参数使发电机端电压有较高的稳态电压精度，并且满足D=式一e8 +K,。稍微有所不同的是，设调压室时K。取值会大些。考虑发电机本身还存在阻尼作用Dg，认为发电机采用一阶模型是可靠的。
　　研究分析了调速器调节和励磁调节对机组转速调节品质的影响。励磁调节仅对转速变化的主波有影响，而对转速变化的尾波不起任何作用。在兼顾电压调节品质的前提下可以考虑利用励磁调节改善转速调节品质。调速器调节通过影响机组转速变化的主波来改善转速调节品质，这一点与励磁调节的作用一样，不过调速器调节的影响力更大些。转速变化的尾波因调压室水位波动而产生，是一种低频的振荡波，像励磁调节这种高频调节手段和调速器调节这种中频调节手段都无能为力。分析了调压室面积对转速调节品质的影响。调压室面积对转速变化过程的主波影响很小，对尾波影响较大;调压室面积增加，转速调节品质变好。不过，以调压室面积等于托马断面(F=Flh)为界，调压室面积变化对转速调节品质的影响程度是不一样的，F<凡比F>凡的影响大。
　　分析了负荷自调节系数e8对转速调节品质的影响。e8既对转速变化的主波产生影响，也对尾波产生影响。e8值越大，转速最大偏差越小，衰减度越大，调节时间越短，转速调节品质越好。e8对系统调节品质的影响其实就是一种阻尼作用，它可以抑制调压室水位波动产生的低频振荡。水电站在运行中常会遇到由于各种事故机组突然与系统解列、把负荷甩掉的情况。
　　此时事故机组转速上升，调速器迅速关闭导叶，水轮机的流量急剧变化，在水轮机压力过水系统内产生水锤。在设有调压室的水电站中，通常几台机组共用一个调压室。如果一台机组压力过水系统内产生水锤，必然会通过调压室影响到与调压室相连的其它机组，形成机组间的水力千扰。如果事故机组紧急关机，而与之共一个调压井单元的运行机组带调速器运行，则水力干扰将引起该运行机组出力发生波动而与负荷不相适应，继而引起机组转速变化并作用于调速器，使其自动调节。这种情况下的干扰方式及干扰量均不同于负荷干扰，所以其过渡过程既不同于负荷干扰下的小波动也不同于紧急关机引起的大波动。对此，陈乃祥等人首先建立了水力干扰下过渡过程所必须的数学模型，然后在此基础上研究了部分机组紧急关机(即大波动)过程中其余机组在水力干扰下的过渡过程及稳定问题，并得出了一些有用的结论。本章在此基础上，综合考虑水力、机械与电气过渡过程之间的相互影响与作用，编制水力干扰计算程序，分析研究水、机、电联合条件下的水力干扰过渡过程动态品质。水力干扰过渡过程中，事故机组与电网脱离，发电机输出功率等于零，水轮机导叶按指定规律动作，该过程属于大波动计算范畴。运行机组不脱离电网，发电机输出功率受事故机组的影响而发生变化，调速器参与动作，该过程属于小波动计算范畴。下面分别列出事故机组与运行机组的计算模型。

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